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NM400耐磨钢板试验材料的加工形成：NM400耐磨钢板实验材料经轧制+300 ℃回火和轧制+920 ℃空冷+300 ℃回火态的组织由贝氏体铁素体和残余奥氏体组成， 属新型贝氏体组织；轧 制+920 ℃油冷(或水冷)+300 ℃回火后的组织由板条马氏↓体和残余奥氏体组成；与轧制∞态相比，轧制+300 ℃回火可显著提高材料的韧性，轧制及 920 ℃奥氏体化后，分别采用不同介质冷却的试验结果表明，材料在轧制+920 ℃空冷+300 ℃回火后具有较〗好的综合性能。后 300℃回火。

抗拉强度测 试采用 CMT 电子 万能实验机，采用 JB-30/15 型冲击 试验机测试 材料的冲 击韧度，采用 HRC150 型硬度计测试材料的硬度。 采用NEOPHOT-3 型光学显微镜观察宏观组织 (腐蚀液为 4%硝酸酒精溶液)，采用 D/max-2400 型 X 射线衍射仪进行材料物相分析， 采用 AMARAY-1000型扫描电子显微镜观察冲击断口ζ型貌。 2 实验〖结果和分析 热处理工艺对力学■性能的影响表 是实验材料经不同工艺热处理后的力学性能。 可以看出，与轧制态相比，20CrMn2Si2Mo耐磨钢板热轧+300℃低温回后， 抗拉强度和硬度值变化较小，但 AKV 值却□　有大幅度提高，NM400耐磨钢板由 46.8 J提高到 66.2 J，因此，热轧后增加一道低温回火→工艺， 可 有 效 改 善 20CrMn2Si2Mo 耐 磨 钢 板 的 韧性；低温※回火后，材料冲击韧度提高】的原因与低温回火可提高组织中残余奥体的稳定性及消除轧制过程中形成的残余应力有关。 与轧制+300℃回火态相比，轧制后，把∑　耐磨板加热到 920℃奥氏体化后，分别进行空ω　冷、风冷、油□冷和水冷，以及300℃回火的性◎能变化较大。由表 1 可看出，随冷却速度的◥增加， 材料的抗拉强度和硬度均呈逐渐升高的趋势，水冷后出◣现最大值；但风冷、油冷和水冷后卐，材料的抗拉ぷ强度和硬度的变化幅度较小， 说明该材料╳具有较高的淬透性；随冷却速度的增加，材料的冲击韧度呈先升高后降低的√变化趋势， 空冷后具有最大值为 74.2 J，不同介质冷却后，材料性能变←化的原因与不同介质的冷却能力不同有关。 综合来看，20CrMn2Si2Mo 耐磨钢板在轧制】+920℃空冷+300℃回火后，具有较好的综合性能，实际应用中，可根据具体的性能要↓求， 改变热处理工艺来调整耐磨板的性能。

2.2 不同工艺处理后材料的组织 是实验材料经不同工艺处理后▂的组织。可以看出， 不同工艺处理后的组织均呈板条状； 图 1(a)是轧制+300℃回火后的组织，由于轧■制过程中冷速较小，因此板条尺寸较长，板条束的尺寸×815 ×815 ×815 ×815

 不同工艺处理后材料的组织轧制态 1290.1 46.8 42.61#：轧制+300℃回火 1270.4 66.2 42.02#：轧制+920℃空冷+300℃回火 1496.9 74.2 45.73#：轧制+920℃风冷+300℃回火 1579.3 34.3 49.04#：轧制+920℃油冷+300℃回火 1600.0 41.5 49.15#：轧制+920℃水冷+300℃回火 1614.2 34.5 49.7较大。 由轧制回火态的 X 射线衍射图可以♂看出，其衍射峰只有铁素体峰和奥氏体峰，结合 X射线衍射分析可知， 实验材料轧制回火态的组织由贝氏体铁素体和残余奥氏体组成， 属新型贝氏体组织， 残余奥氏体以薄膜状分布在铁素体板条之间或板条之上耐磨板。 图 1(b)是 2# NM400耐磨钢板工艺处理后的组织，结合 X 射线衍射分析可知，其组织是由贝氏体铁素体和残余奥氏体组成的新型贝氏体组织，但其板条和板条束尺寸明显比轧制回火态小，组织的均匀性提高；图 1(c)和(d)分别为 4#、5# 工艺处理后的组织，均由板条马№氏体和残余奥氏体组成，与空冷回火态相比，随冷速的提高，组织中板条束尺寸相对变小，板条变短，板条位向差别变大，组织明显细化。